購(gòu)買(mǎi)時(shí)可以參考相關(guān)價(jià)格表，但這只是特定時(shí)間內(nèi)的價(jià)格情況，價(jià)格會(huì)有波動(dòng)。具體購(gòu)買(mǎi)要以實(shí)際成本為準(zhǔn)。迪瓦爾模具鋼真空熱處理過(guò)程
迪瓦爾模具鋼它是在H13鋼基礎(chǔ)上改進(jìn)的鉻鉬釩系列熱作模具鋼。模具鋼主要用于壓鑄模具和熱鍛模具，這些模具的失效形式主要是由于熱疲勞引起的開(kāi)裂。一般來(lái)說(shuō)，鋼的高熱導(dǎo)率可以降低模具表面金屬的加熱程度，從而降低鋼的熱疲勞傾向。通常認(rèn)為，當(dāng)碳含量高時(shí)，鋼的熱導(dǎo)率低。迪瓦材料經(jīng)過(guò)熱處理，因此是熱的。模具鋼碳含量應(yīng)該不高，一般0.3%0.6%。與H13鋼的化學(xué)成分相比，迪瓦鋼具有硅含量減少、鉬含量增加的顯著特點(diǎn)。這種改進(jìn)的優(yōu)點(diǎn)是可以提高鋼的淬透性、韌性和塑性，細(xì)化晶粒， 降低高溫疲勞裂紋的擴(kuò)展速度，提高抗熱裂性。
帶V形缺口的矩形試樣用于室溫沖擊，沖擊試樣尺寸為10mm×10mm×55mm。沖擊試驗(yàn)按照GB/T229-2007《金屬夏比缺口沖擊試驗(yàn)方法》在ZBC230Z-B型沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。硬度用HRS-150數(shù)字式洛氏硬度計(jì)測(cè)量。拉伸試驗(yàn)在CMT5305試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，選用φ10mm拉伸棒。用Neophot30金相顯微鏡觀察顯微組織。
迪瓦鋼在不同溫度下淬火和回火后的硬度見(jiàn)表2。在不同溫度下淬火后，DIEVAR鋼的淬火微觀結(jié)構(gòu)如圖2所示。在不同溫度下淬火的DIEVAR鋼的機(jī)械性能如表3所示。從表3的試驗(yàn)結(jié)果可以看出，1010℃和1020℃淬火后的力學(xué)性能優(yōu)于1030℃和1050℃淬火后的力學(xué)性能。
不同淬火溫度和冷卻速率下DIEVAR鋼的機(jī)械性能(回火狀態(tài))如表4所示。從表4的試驗(yàn)結(jié)果可以看出，1020℃真空空氣淬火(4.5×105Pa)和1020℃油淬的綜合力學(xué)性能較好。不同淬火條件下的迪瓦鋼淬火組織見(jiàn)圖3。從圖3(a)和圖3(b)可以看出，圖3(a)中的組織中的未溶解碳化物比圖3(b)中的多，因?yàn)閳D3(a)中的樣品的奧氏體化溫度比圖3(b)中的低，結(jié)果，在相同溫度下回火后，圖3(a)中的樣品的回火硬度比圖3(b)中的低。此外，從圖3(c)中可以清楚地看到下貝氏體(樣品用dievar材料在1020℃熱處理，并用4.5×105Pa真空空氣淬火)。 這是因?yàn)槔鋮s速度慢，并且在冷卻過(guò)程中穿過(guò)下貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)。從表4的試驗(yàn)結(jié)果可以看出，樣品在1020℃和4.5×105Pa真空下淬火后，盡管顯微組織中存在下貝氏體，但綜合力學(xué)性能仍然很好。此時(shí)下貝氏體中的鐵素體針狀體細(xì)小且分布均勻，鐵素體中析出大量彌散的ε-碳化物，因此下貝氏體強(qiáng)度高，韌性好。
淬火后，對(duì)樣品進(jìn)行-100℃×2h的深冷處理。由于迪瓦鋼主要用于壓鑄模具和熱鍛模具，這些模具的使用條件要求有較好的沖擊韌性。冷處理對(duì)迪瓦鋼性能的影響見(jiàn)表5。從表5的試驗(yàn)結(jié)果可以看出，熱處理后dievar材料的硬度有所提高，但深冷處理后沖擊吸收能明顯降低。所以深冷處理一般不適合DIEVAR鋼。
模具鋼硬度隨淬火溫度和回火溫度的變化曲線見(jiàn)圖4。從圖4可以看出，迪瓦鋼的二次硬化溫度約為520℃。隨著淬火溫度的升高，迪瓦鋼的回火抗力提高。經(jīng)1010℃、1015℃、1020℃和1030℃淬火后，600℃回火的樣品平均硬度分別為45.4HRC、46.7HRC、47.0HRC和48.7HRC。
(1)當(dāng)1)DIEVAR鋼在相同壓力下進(jìn)行真空淬火時(shí)，淬火后的硬度也會(huì)隨著淬火溫度的升高而增加。
(2)1020℃、4.5×105Pa真空淬火的迪瓦鋼的綜合力學(xué)性能更好。
(3)深冷處理工藝可以提高DIEVAR鋼的調(diào)質(zhì)硬度，但沖擊吸收能降低。
(4)迪瓦鋼的二次硬化溫度約為520℃。
(5)隨著淬火溫度的升高，迪瓦鋼的回火穩(wěn)定性提高。
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